Поиск

Полнотекстовый поиск:
Где искать:
везде
только в названии
только в тексте
Выводить:
описание
слова в тексте
только заголовок

Рекомендуем ознакомиться

Промышленность, производство->Реферат
Актуальность темы курсовой работы. В наше время термин «делопроизводство» и синонимичный ему термин «документационное обеспечение управ­ления» определ...полностью>>
Промышленность, производство->Реферат
Для первого режима резания при ширине заготовки = 160 мм выбираем торцевую фрезу из твердого сплава ВК6 диаметром D = 125 мм, числом зубьев Z = 12 и п...полностью>>
Промышленность, производство->Реферат
Электронные документы имеют широкое применение в деятельности государственных и коммерческих структур Российской Федерации. Идет постоянное развитие и...полностью>>
Промышленность, производство->Реферат
Для обеспечения работы в широком диапазоне длин волн при отно­сительно небольших габаритах прибора выгодно использовать оптическую схему монохроматора...полностью>>

Главная > Реферат >Промышленность, производство

Сохрани ссылку в одной из сетей:

НАГРЕВ МЕТАЛЛА ПЕРЕД ОБРАБОТКОЙ ДАВЛЕНИЕМ

22.1. ТЕМПЕРАТУРНЫЙ ИНТЕРВАЛ ОБРАБОТКИ ДАВЛЕНИЕМ

Металлы и сплавы перед обработкой давлением нагревают до определенной температуры для повышения их пластичности и уменьшения сопротивления деформации. Эту температуру назы­вают температурой начала горячей обработки давлением. Однако в процессе обработки температура металла понижается. Минималь­ную температуру, при которой можно производить обработку, на­зывают температурой окончания обработки давлением. Область температур между началом и окончанием обработки, в которой металл или сплав обладает наилучшей пластичностью, наимень­шей склонностью к росту зерна и минимальным сопротивлением деформации, называют температурным интервалом горячей обра­ботки давлением.

Различают оптимальный (допустимый) и технологически необ­ходимый интервалы температур ковки, штамповки. Оптимальный интервал определяется разностью температур начала и конца ков­ки, но точно установить эти температуры можно лишь на основа­нии конкретных данных, касающихся металла (с металлургичес­кой, металловедческой и эксплуатационной точек зрения). Поэто­му обычно указывают ориентировочные температуры, которые за­тем уточняют. Главный фактор, определяющий эти температуры, — химический состав сплава и определяемые им свойства.

Температурный интервал обработки давлением выбирают с учетом диаграммы состояния сплавов. Сталь следует деформиро­вать в определенном интервале температур, расположенном на диаграмме выше точки А3 и ниже температуры начала плавления. В общем случае температуру начала обработки принимают на 15,0...200 °С ниже линии солидуса, а конца обработки — на 25...50 °С выше точки А3 (для доэвтектоидных сталей) или точки Ах (для заэвтектоидных сталей). Из диаграммы железо—углерод вид­но (рис. 22.1), что с увеличением количества углерода в стали тем­пературный интервал обработки сужается (заштрихованная об­ласть). При этом особенно резко снижается температура начала обработки.

При нагреве металлов и сплавов выше температуры начала го­рячей обработки начинается интенсивный рост зерна аустенита.

Рис. 22.1. Температурный интервал обработки давлением углеродистых сталей

Структура становится крупнозернистой, и происходит понижение ее пластических свойств. Это явление называется перегревом. Его считают дефектом, который в большинстве случаев можно устра­нить отжигом или нормализацией. Однако для некоторых сталей (например, хромоникелевых) исправление перегретого металла сопряжено со значительными трудностями и простой отжиг ока­зывается недостаточным.

При дальнейшем повышении температуры нагрева происходит расплавление легкоплавких составляющих зерен, расположенных по границам. Кроме того, окисление границ зерен кислородом, содержащимся в рабочем пространстве печи, ведет к образованию между зернами хрупкой оксидной пленки и вызывает явление, на­зываемое пережогом и сопровождающееся полной потерей плас­тичности. Пережог — неисправимый брак.

Нагрев заготовок до больших температур сопровождается и другими вредными явлениями. Металл нагреваемой заготовки, со­прикасаясь и химически взаимодействуя с печными газами, со­держащими кислород (водяной пар и диоксид углерода), окисля­ется и обезуглероживается. При этом на поверхности металла об­разуется окалина, состоящая из оксидов железа. Угар металла при нагреве в пламенных печах достигает 3 %. Кроме печных газов на количество образующейся окалины влияют температура нагрева, химический состав металла заготовки и отношение ее поверхнос­ти к объему. Например, при 1300 °С скорость окисления стальной заготовки в семь раз выше, чем при 850...900 °С. С повышением отношения поверхности заготовки к ее объему количество окали­ны возрастает. С увеличением содержания углерода в стали коли­чество окалины при нагреве уменьшается. Уменьшают окалинообразование и некоторые химические элементы – алюминий, хром, кремний.

Окалина имеет большую твердость, чем разогретый металл, по­этому износ инструмента возрастает почти в два раза. Окалина ухудшает качество поверхности; толщина ее достигает 1,5...2 мм, что заставляет увеличивать припуски на последующую механичес­кую обработку. Одновременно с окалинообразованием происхо­дит обезуглероживание металла – выгорание углерода с поверхно­сти заготовки. Обезуглероженный слой металла необходимо пол­ностью удалять при обработке резанием.

Иногда технологи снижают верхнюю границу температурного интервала ковки из-за необходимости уменьшить чрезмерное окалинообразование или обезуглероживание металла. Это снижение более значительно для крупных заготовок, поскольку при их нагреве требуется большое время выдержки в печи.

При ковке литого металла (слитков) температура начала ковки может быть несколько повышена. Применение ускоренного ре­жима нагрева также позволяет повысить верхний предел темпе­ратурного интервала, но во всех случаях металл должен выдер­живать предусмотренные технологическим процессом деформа­ции без трещинообразования. Если в начале ковки требуются небольшие деформации, то их можно осуществить при темпе­ратурах, более высоких, чем при ковке с большими деформаци­ями.

Нижнюю границу температур ковки, штамповки уточнить бо­лее сложно. Здесь необходимо учитывать не только состав стали (заэвтектоидная или доэвтектоидная), но и объем поковки, каче­ство требуемого металла, наличие или отсутствие термообработки поковки, способ их охлаждения (в том числе и с использованием ковочной теплоты для термообработки и т. п.).

При установлении ковочных температур важно учитывать тре­бования, предъявляемые к механическим свойствам металла с уче­том характера эксплуатации детали.

Если для данной детали предусмотрена термическая обработка, например закалка с отпуском, то правильно выбранная температу­ра конца ковки, штамповки (выше точки Аг3 для среднеуглеродистой стали) позволяет использовать ковочную теплоту для последующей термической обработки. Если термическая обра­ботка не предусмотрена, то нижний предел интервала ковочных температур ограничивается условиями получения мелкого зерна. Для небольших поковок (массой до 1000 кг) температура конца ковки, штамповки может быть высокой (на 200...300 °С выше точ­ки Аг3) или низкой (вблизи этой точки). Несмотря на то, что при высокой температуре конца ковки или штамповки зерно будет крупным, можно в результате быстрого охлаждения получить тон­кое строение структуры сплава и соответствующие этому механи­ческие свойства. Высокая температура конца обработки способ­ствует улучшению технико-экономических показателей производ­ства (росту производительности, уменьшению расхода энергии). Необходимо подбирать такое соотношение температуры и после­дних деформаций, которое обеспечивало бы оптимальную струк­туру. При этом следует иметь в виду, что сталь, подвергнутая де­формации в интервале критических значений деформации (4...10%), после рекристаллизации будет иметь нежелательную крупнозернистую структуру.

Желательно, чтобы в температурном интервале обработки дав­лением металл находился в однофазном состоянии. В двух- или многофазном состоянии при низкой пластичности одной из фаз возможно разрушение металла. Исключение представляют доэвтектоидные стали, которые при температурах двухфазного состоя­ния между линиями GS и PS (см. рис. 22.1) обладают достаточной пластичностью. Эта пластичность характерна и для заэвтектоидных сталей при температурах выше 750 °С, при которых между ли­ниями GS и PS фиксируется двухфазная структура аустенит + вто­ричный цементит. Цементит располагается в виде сетки по грани­цам зерен и снижает пластичность стали. Однако после разруше­ния этой сетки обработкой давлением пластичность стали восста­навливается.

Ковка, штамповка среднеуглеродистой стали оканчивается выше точки Аг3, что обеспечивает устойчивую мелкозернистую структуру стали. Для низкоуглеродистой стали (до 0,3% С) допус­тима более низкая температурная область конца ковки, штампов­ки (в промежутке между точками Аг3 и Аг1), особенно для крупных поковок. При этом окончательный размер зерен меньше, чем при завершении ковки при температуре выше точки Аг3. Для заэвтектоидной стали, у которой структурно-свободной фазой является хрупкий цементит, температура конца ковки, штамповки должна быть по возможности более низкой, а охлаждение поковок – быстрым во избежание образования цементитной сетки при высо­кой температуре в конце обработки. Для разрушения цементитной сетки следует оканчивать ковку, штамповку в интервале темпера­тур критических точек. В этом случае перед отжигом стали на зернистый перлит нет необходимости проводить нормализа­цию, а для отжига можно использовать ковочную теплоту. Окон­чание ковки и штамповки заэвтектоидной стали как можно ближе к точке Аг1 неприемлемо для стали с большим содержанием угле­рода, у которой вследствие графитизации может образоваться та­кой брак, как «черный излом».

В цеховых условиях интервал ковочных температур иногда уточняют исходя из субъективных причин. Конец штамповки кор­ректируют исходя из стойкости инструмента. Разогретые штампы быстро «садятся» при штамповке остывающей заготовки вслед­ствие значительного увеличения сопротивления деформации. Иногда повышение температуры штамповки вызывается недоста­точной мощностью используемого оборудования.

Как видно из графика на рисунке 22.1, максимальный интервал ковочных температур для низкоуглеродистой стали составляет 500 °С, для эвтектоидной стали – 400...450 °С, заэвтектоидной – 200...300 °С. Для высоколегированной стали этот интервал темпе­ратур еще меньше. Например, для жаропрочной стали он состав­ляет 100...150 °С.

Интервал ковочных температур обычно уточняют в процессе следующих лабораторных исследований: определяют пла­стичность стали при осадке до появления первой трещины в пре­делах ориентировочного интервала ковочных температур; строят кривую изменения ударной вязкости в том же температурном ин­тервале; определяют сопротивления деформации при температу­рах ориентировочного конца ковки, штамповки; строят график рекристаллизации металла после обработки с различной степенью деформации.

Фактически используемый интервал ковочных температур мо­жет точно совпасть с оптимальным интервалом лишь в частном случае при равенстве времени tK, затрачиваемого на ковку, штамповку, и времени t0 остывания стали в интервале ковочных темпе­ратур при данных условиях обработки. Обе эти величины могут значительно изменяться в зависимости от сложности поковки и темпа работы, зависящего от степени механизации процесса и быстроходности оборудования. Если tK < t0, что часто встречается при штамповке, то допустимый интервал температур не исполь­зуется и технологу следует решить вопрос, за счет какой из тем­ператур сократить этот интервал. Высокий нагрев металла без достаточной его проковки не обеспечивает необходимого каче­ства металла даже за счет регулирования скорости охлаждения, поэтому в подобных случаях, чтобы избежать дополнительной термической обработки, приходится сокращать интервал темпе­ратур за счет снижения верхнего порога температуры процесса. Если tK > t0, то ковку осуществляют в два или большее число при­емов.

Температурные интервалы для ковки и штамповки различных легированных сталей и сплавов указаны в специальной литературе и справочниках.


Загрузить файл

Похожие страницы:

  1. Регулирование давления в рабочем пространстве дуговой сталеплавильной печи ДСП-25Н

    Курсовая работа >> Промышленность, производство
    ... печи применяются для нагрева металлов перед обработкой давлением. При огромном разнообразии ... чашу. Кипение металла ускоряет нагрев ванны, удаление из металла газов, неметаллических ... в стенах. Применение горелок ускоряет нагрев и расплавление шихты, особенно в ...
  2. Обработка давлением и пайка металлов

    Реферат >> Промышленность, производство
    ... операции обработки давлением классифицируют в зависимости от используемого инструмента, оборудования, температуры обрабатываемого металла и других ... малой растекаемостью, и перед пайкой их закладывают в зазор между деталями. Нагрев деталей при ...
  3. Обработка металлов давлением (3)

    Реферат >> Промышленность, производство
    ... чем больше степень деформации. Перед горячей обработкой давлением металлы и стали нагревают до определенной ... всему объему до требуемой температуры. Нагрев осуществляется в различных печах и ... требует, несмотря на ее нагрев, значительных усилий, действующих на ...
  4. Металлургические печи. Курс лекций

    Конспект >> Промышленность, производство
    ... В рекуператоре дым передает теплоту воздуху (газу ... теплоту от насадки. Нагрев воздуха (газа) ... пластины для регулирования давления дыма в ... пористость, 4) способ формования, 5) термическая обработка, 6) форма и размеры. 1. ... жидкого шлака и металла, окалины, газов. ...
  5. Основы термической обработки сталей

    Реферат >> Промышленность, производство
    ... металлов изменять тип кристаллической решетки при изменении внешних условий (температуры и давления ... термической обработке стали.           Аллотропия наблюдается в ряде металлов ( ... Для предотвращения обезуглераживания используют нагрев в защитных атмосферах ( ...

Хочу больше похожих работ...

Generated in 0.0016379356384277