Поиск

Полнотекстовый поиск:
Где искать:
везде
только в названии
только в тексте
Выводить:
описание
слова в тексте
только заголовок

Рекомендуем ознакомиться

Коммуникации и связь->Реферат
Internet, являясь зеркальным отражением реальной жизни, включает в себя, как позитивные, так и негативные её стороны. Мутный поток навязывания идей, т...полностью>>
Коммуникации и связь->Реферат
Постоянный поиск и применение передовых технологий, высочайший профессионализм персонала, неоднократные испытания на надежность, высокое качество това...полностью>>
Коммуникации и связь->Реферат
Рекомендациями МККТТ на третичные ЦСП европейской иерархии отвечают 480-канальные системы (ИКМ-480), которые предназначаются для использования на внут...полностью>>
Коммуникации и связь->Реферат
1. Сервер (сеть) — логический или физический узел сети, обслуживающий запросы к одному адресу и/или доменному имени (смежным доменным именам), состоящ...полностью>>

Главная > Реферат >Коммуникации и связь

Сохрани ссылку в одной из сетей:

2.2.2. Расчет контактов

Материал контактов – медь. Характеристики приведены в пункте 2.2.1.

Принимаем:

а=13 мм – толщина контактов (боковая поверхность)

b=50 мм – высота контакта

с=10 мм – длина (место соприкосновения двух контактных поверхностей)

Активное сопротивление проводника по формуле (2.6)

R= 1,6210-8(1+4,310-3100)5010-3/(1310-31010-3)=8,910-6 Ом

Площадь охлаждаемой поверхности по формуле (2.13)

S=2∙(a∙b)+b∙c (2.13)

S=21310-35010-3+50∙10-3∙10∙10-3 =1,810-3 м2

Коэффициент теплоотдачи

Кт=5,66+8,03=13,69 Вт/м2 оС,

где коэффициент теплоотдачи излучением по (2.12)

Кт.и=5,67∙0,6∙[(378/100)4-(313/100)4]/(105-40)=5,66 Вт/м2 оС ;

коэффициент теплоотдачи конвекцией по (2.8)

Кт.к=(13,57∙2,96∙10-2)/(50∙10-3)=8,03 Вт/м2 оС.

где Pr – критерий Прандтля, по (П.9 [2]) Pr=0,694; критерий Грасгоффа по формуле (2.10)

Gr=2,89∙10-3∙9,8∙ (50∙10-3)3∙(105-40)/(20,02∙10-6)2=5,74∙104

[Pr∙Gr]=[0,694∙5,74∙104]=3,98∙104

по таблице 1.2 [2] определяем с=0,54 n=0,25, тогда по формуле (2.9)

Nu=0,54(3,98∙104)0,25=13,57

Расчетная допустимая температура нагрева контактов по (2.5)

доп =(2502∙8,9∙10-6)/(13,69∙1,8∙10-3)+40=62,57 оС

Принимаем:

а=10 мм

b=50 мм

с=5 мм

Активное сопротивление проводника по формуле (2.6)

R= 1,6210-8(1+4,310-3100)5010-3/(1010-3510-3)=2,3210-5 Ом

Площадь охлаждаемой поверхности по формуле (2.13)

S=21010-35010-3+50∙10-3∙5∙10-3 =1,2510-3 м2

Расчетная допустимая температура нагрева контактов по (2.5)

доп =(2502∙2,32∙10-5)/(13,69∙1,25∙10-3)+40=124 оС

Расчетное значение превышает значение ГОСТ 9219-88, что не допустимо.

Принимаем:

а=10 мм

b=50 мм

с=7 мм

Активное сопротивление проводника по формуле (2.6)

R= 1,6210-8(1+4,310-3100)5010-3/(1010-3710-3)=1,6510-5 Ом

Площадь охлаждаемой поверхности по формуле (2.13)

S=21010-35010-3+50∙10-3∙7∙10-3 =1,3510-3 м2

Расчетная допустимая температура нагрева контактов по (2.5)

доп =(2502∙1,65∙10-5)/(13,69∙1,35∙10-3)+40=96 оС

Итак, оптимальные размеры контактов:

Боковая поверхность 10 мм; высота 50 мм; линия соприкосновения 7 мм.

2.2.3. Расчет катушек магнитного дутья

Катушки предназначены для создания магнитного поля в сердечниках, за счет которого дуга затягивается в дугогасительные устройства.

Гашение малых токов обратной полярности посредством последовательного магнитного дутья не было достигнуто, и было принято решение разработать систему параллельного магнитного дутья.

Цель разработки:

- обеспечить уверенное гашение всего диапазона рабочих токов за время не более 0,08с;

- обеспечить две ступени электрической изоляции между цепями управления, и токоведущей системой. Первая ступень – обмотка катушки параллельного магнитного дутья – магнитопровод магнитного дутья, вторая ступень – магнитопровод магнитного дутья – токоведущая система;

- разработать систему управления аппаратом, включая датчик тока с выходом направления тока, схему обработки информации с блоком коммутации держащего тока привода и силовой модуль катушек параллельного магнитного дутья.

На аппарате применено параллельное магнитное дутьё, патент на полезную модель №35923. Магнитное поле создается катушкой из 200витков провода ПЭТВ-2-0.5, рабочий ток 15А, время протекания тока 0,2с.

Расчет сводится к подбору соотношений количества витков и рабочего тока, исходя из мдс катушек последовательного дутья, устанавливаемых на аппарат ранее. Параметры подбирались опытным путем, проводя опыты гашения всего диапазона отключаемых токов, одновременно изучая конструкции магнитного дутья других аппаратов, конечным результатом являлся факт гашения всего диапазона отключаемых токов.

МДС катушек последовательного дутья по формуле:

, (2.14)

где: I – отключаемый ток главной цепи аппарата, А;

n – количество витков, 3 витка.

МДС катушек параллельного дутья по формуле:

, (2.15)

где: Iр – рабочий ток, 15А;

n – количество витков, 200витков.

Расчеты по формулам (2.14) и (2.15) сведены в диаграмму рис.1:

Рис.1.

2.3. Расчет контактов

Задачей расчета контактов является определение контактного нажатия в продолжительном режиме работы аппарата (при протекании номинального тока) и определение сил отталкивания, возникающих при токе короткого замыкания в кратковременном режиме работы.

Цель расчета – проверить на отсутствие сваривания контактов и их расхождения при возникновении электродинамических сил.

2.3.1. Продолжительный режим работы выключателя.

Контактное нажатие на одном полюсе при плоских контактах (две точки соприкосновения) определяем по формуле (5-4 [5])

Fк1=(I2∙А∙π∙НB)/(16∙λ2 [arcCos (Tкк.пл).]2, (2.17)

где:

Tк – температура в удаленной от контактной площадки точке, К;

Тк.пл – температура контактной площадки, К;

Tк=105+273=378 К

√Тк.пл= Tк+10=378+10=388 К

λ – теплопроводность меди, Вт/м оС;

λ=390 Вт/м оС;

НB – твердость по Бринеллю, при 115 оС по эмпирической зависимости по (стр.96 [5]) для мягкой меди НB=40кгс/мм2; для твердой меди принимаем в два раза больше НB= 800∙106 Н/м2;

А – число Лоренца, А=2,3∙10-8 (В/гр)2

π=3,14

Fк1=(2502∙2,3∙10-8∙3,14∙800∙106)/(16∙3902 [arcCos (378/388).]2=28,7≈30 Н

Контактное нажатие на один контакт по формуле (2.18)

Fк=2∙ Fк1 (2.18)

Fк=2∙30=60 Н

Переходное сопротивление контактов по формуле (5-14 [5])

R=К/(Fк)m, (2.19)

где:

К – коэффициент, учитывающий материал и состояние контактной поверх-ности; при очищенных от окислов контактов по [2] для линейных контактов, выполненных из меди К=(0,09-0,14)∙10-3;

m=0,7 - 0,5 – для линейных контактов.

R=0,12∙10-3/ (6)0,6=41∙10-6 Ом

Падение напряжения в переходном сопротивлении по (2.20)

U=Iн∙R (2.20)

U=250∙41∙10-6=10,25∙10-3 В

Ток сваривания контактов по теоретической зависимости (5-23 [5])

Iн.св.=А∙√f∙√F, (2.21)

где А – постоянная, от которой зависит начальный ток сваривания

А=√(32∙λ∙υ∙(1+1/3∙α∙υ))/[π∙НВρ∙(1+2/3∙α∙υ)], (2.22)

где:

υ – температура плавления меди, υ=1083 оС;

α – температурный коэффициент сопротивления, 1/оС;

α=4∙10-3 1/оС.

А=√(32∙3,9∙1083∙(1+1/3∙0,004∙1083))/(3,14∙8000∙1,62∙10-6∙(1+2/3∙0,004∙1083)=1760

Iн.св.=1760∙√2,5∙√6=7870 А

2.3.2. Кратковременный режим работы выключателя.

При кратковременном режиме работы в контактах возникают силы электродинамического отталкивания, которые не должны приводить к их расхождению. Силы отталкивания определяем по формуле (2.23)

Q=(Iк.з)2∙10-7∙ln√(Sк/Sк.пл.), (2.23)

где Sк.пл.= Fк1/ НB

Sк.пл.= 30/ 637∙106=0,047∙10-6 м2

Площадь контактной поверхности

Sк=7∙10-3∙6∙10-3=42∙10-6 м2

Ток короткого замыкания на одну точку касания

Iк.з=15000/2=7500 А

Q=(7500)2∙10-7∙ln√(42/0,047)=19,1 Н

Таким образом, имеем силу контактного нажатия большую, чем электродинамическую силу. Следовательно, расхождения контактов не произойдет.

2.4. Расчет привода



Загрузить файл

Похожие страницы:

  1. Цифровая защита фидеров контактной сети постоянного тока ЦЗАФ-3,3 кВ, эффективность использования, выбор ...

    Дипломная работа >> Физика
    ... параметрами индуктивного шунта: ;(1.6) Уставка автоматических быстродействующих выключателей с индуктивными шунтами на постах секционирования ... строя быстродействующего выключателя постоянного тока марки ВАБ-49. На тяговых подстанциях постоянного тока на ...
  2. Синхронные машины. Машины постоянного тока

    Учебное пособие >> Физика
    ... обмотки возбуждения с помощью соответствующего контакта автоматического выключателя (автомата гашения поля). Однако при ... , малого быстродействия и трудностей автоматизации. Различают три вида тормозных режимов двигателей постоянного тока: 1) генераторное ...
  3. Проектирование электрической тяговой подстанции постоянного тока

    Дипломная работа >> Физика
    ... . Основным оборудованием тяговых подстанций постоянного тока являются преобразовательные агрегаты, быстродействующие автоматические выключатели и специальные устройства для ...
  4. Управляющий модуль устройства проверки автоматических выключателей первичным током

    Дипломная работа >> Коммуникации и связь
    ... тепловых и электронных расцепителей автоматических выключателей переменного и постоянного тока посредством подачи определённой величины ... количеством разрядов имеют невысокое быстродействие, а наиболее быстродействующие микросхемы имеют небольшое ...
  5. Проектирование Ш-образного электромагнита для автоматического выключателя

    Курсовая работа >> Физика
    ... . Автоматические выключатели изготовляют для цепей переменного и постоянного тока одно-, двух-, трех- и четырехполюсными. а) Двухполюсные автоматические выключатели общего ...

Хочу больше похожих работ...

Generated in 0.0014781951904297